<div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>
  •  當前位置:精細淬火冷卻技術 >> 淬火冷卻中球體表面冷卻過程的幾種圖線描述方法
    淬火冷卻中球體表面冷卻過程的幾種圖線描述方法

    張克儉

    北京華立精細化工公司 (102200)

    發表于《熱處理技術與裝備》2009年第6期


    摘要:以一個底端帶誘導錐的球體試樣為例,憑試樣的冷卻過程錄像結果,結合傳熱學知識,提出了描述球體試樣表面冷卻過程的五種圖形表示方法。它們是:交界線擴展圖、表面Tb+等溫線擴展圖、表面冷卻過程曲線、表面冷卻速度曲線,以及不同冷卻方式的表面積比例圖。文中介紹了圖線的繪制方法,分析了有關影響因素的作用規律,還討論了改變這些因素來調控球體冷卻速度和冷卻均勻性的原則方法。在今后的精細淬火冷卻技術中,這類圖線可用來描述工件表面的淬火冷卻情況,幫助尋找產生淬火冷卻質量問題的原因,和設計淬火冷卻的工藝方案。

    關鍵詞:熱處理,淬火冷卻,液態淬火介質,精細淬火冷卻技術

    Description Methods of Surface Cooling Process on a Spherical Sample in Quenching Cooling

    Zhang Ke-jian

    Beijing Huali Fine Chemical Co., Beijing 102200, China

    Abstract:Take a spherical sample with a derivational cone at its bottom as an example. According as the image record of its cooling process, and based on heat transfer theory, five description methods of surface cooling process are proposed. They are the spreading pattern of demarcation lines, the spreading pattern of the surface Tb+ temperature lines, the surface cooling process curves, the surface cooling rate curves and the area proportions of different cooling mechanisms. The methodologies applied in drawing these sketches or curves are introduced, the working laws of related influencing factors are analyzed and some principles followed in alternating these factors to adjust cooling rate and homogeneity of cooling process are also discussed. In fine quenching technique, these patterns or curves can be used to describe quenching cooling status of work pieces so as to find out the reasons caused the quenching troubles and to design better quenching process.

    Key words:heat-treatment,quenching, liquid quenchants, fine quenching technique

    這是四階段理論文章的第10篇。這些文章的研究目標,是為精細淬火冷卻技術的生產應用提供基本的理論與技術方法。在當前的熱處理生產中,選擇和應用淬火油或者水性介質時,我們已經離不開它們的冷卻特性曲線了。同樣的道理,精細淬火冷卻技術工作的開展,也需要一些記錄和描述工件冷卻過程的方法。通過這些方法,我們既能了解工件淬火冷卻的真實情況,又能依據它們去尋找淬火冷卻中產生質量問題的原因,還能借助它們去設計精細淬火冷卻過程的工藝方案。通過提出新的圖線方法,再加上對已有圖線的修改和補充,本文總共介紹了五種描述表面冷卻進程的圖線方法。

    一. 交界線擴展圖和表面Tb+ 等溫線擴展圖

    第一種曲線是交界線擴展圖。從提出四階段理論開始,我們就使用了冷卻過程的交界線擴展圖[1]。圖1是直徑30mm不銹耐熱鋼球體經過900℃加熱后,在60SN的基礎油中冷卻時的交界線擴展圖。圖2是該試樣入油冷卻28.5秒時的攝像照片。由于球體最下端有一個誘導錐,冷卻條件又相當均勻,從底端誘導出超前擴展點后,擴展中的交界線始終保持水平。

    圖1 底端帶誘導錐的一個球體試樣上的交界線擴展圖 圖2 球體入油冷卻到第28.5秒時的攝像照片

    圖1 底端帶誘導錐的一個球體試樣上的交界線擴展圖
    Fig.1 The spreading pattern of demarcation line on the spherical sample with a derivational cone at its bottom

    圖2 球體入油冷卻到第28.5秒時的攝像照片
    Fig.2 Video image of the sphere cooled in oil at 28.5 seconds

    交界線是移動著的表面沸騰冷卻區的前邊界線,而表面沸騰冷卻區的后邊界線就是沸騰冷卻區與對流冷卻區的分界線。通常,在該后邊界部位,試樣的表面溫度稍高于所用介質的沸點溫度。我們用符號Tb+代表該溫度值。對于均勻而又清潔的試樣表面,其Tb+溫度的波動范圍通常較小。因此,可以把沸騰冷卻區與對流冷卻區的交界線粗略地看成該試樣上的一條表面Tb+等溫線。于是,在記錄交界線擴展圖的同時,我們又記錄了同一時刻的表面Tb+等溫線。把不同時刻的表面Tb+等溫線畫在另外一張圖上,這就成為“表面Tb+等溫線擴展圖”,如圖3。用它作為表述球體表面冷卻進程的第二種曲線圖。

    圖3 球體表面的Tb<sup>+</sup>等溫線擴展圖
    圖3 球體表面的Tb+等溫線擴展圖
    Fig.3 The spreading pattern of the sphere surface Tb+ temperature lines

    需要說明的是,按我們當前的測量手段,和圖1中的交界線相比,沸騰冷卻區的后邊界較難準確畫定。因此,憑觀測所確定的后邊界位置的精確程度低于交界線。出于這樣的原因,在圖3中把它們畫成了虛線。

    冷卻過程中,任何表面部分的溫度都在不斷降低。因此,不同時刻的交界線是不會相交的。不同時刻的Tb+等溫線也是互不相交的。于是,只要不把這兩種曲線畫在一張圖上,每一張圖都可以容納很多條曲線而互不相交。有了這兩種圖線,就可以記錄試樣表面冷卻過程的很多信息。此外,把某時刻圖1和圖3的兩條曲線畫在另一張圖上,還可以獲得該時刻球體表面上蒸汽膜、沸騰和對流這三種冷卻方式的區域大小和分布圖。

    當球體是靠自然超前擴展點開始其中間階段時,情況就比較復雜。這時,必須用多部攝像機,從不同角度攝像,才能記錄下球體表面冷卻過程的全面信息。而后,每一類信息都要用兩張以上的圖線才能完整地記錄下來。

    二. 球體表面的冷卻過程曲線

    在交界線借用和超前擴展點的誘導兩篇文章中,我們已經使用了表面冷卻過程曲線和表面冷卻速度曲線[2,3]。但是,當時還沒有發現蒸汽膜內氣體的流動規律[4,5],因此,其中沒有考慮蒸汽膜內氣體的流動規律的影響。下面介紹的將是修改過后的這兩種圖線。

    根據圖1和圖3 提供的信息,結合傳熱學方面的知識,可以畫出該球體表面的冷卻過程曲線圖,如圖4所示。按理,下方出現超前擴展點后,隨著下方蒸汽膜區高度的減小,在上方蒸汽膜內,層流層對表面的加熱能力必將逐漸減弱。上方表面獲得的冷卻速度會有所減小。但是,為了簡化討論,圖4中暫時忽略了這一影響。圖4是表述球體表面冷卻進程的第三種曲線圖。圖中,下方那條曲線表示的是球體底端,也就是誘導錐周圍球體表面的溫度和冷卻時間的關系。上方那條曲線則是球體頂端那部分表面的冷卻過程曲線。該球體試樣上其他表面部分的冷卻過程曲線都擠在這兩條曲線之間。挨近球體底端的那些表面,其冷卻過程曲線靠近下方的那條曲線。而挨近球體頂端的那些表面,其冷卻過程曲線則靠近上方的那條曲線。如此類推,位于球體中間部分的那些表面,其冷卻過程曲線約在上下兩條曲線之間的中間部位。對于連貫的表面,可以畫出很多條這樣的曲線。上下兩條曲線所包圍的區域代表了這些曲線,而沒有把它們都畫出來。

    圖4 試驗球體表面的冷卻過程曲線
    圖4 試驗球體表面的冷卻過程曲線
    Fig.4 Cooling process curves of the tested spherical surface

    圖4中,在a點和d點之間畫了一條虛線。在線段ad以上的部分,各表面部分的冷卻過程曲線都處在它的蒸汽膜冷卻階段。由a、b、c、d四個點圍成的區域內,各表面部分的冷卻過程曲線都處在它的沸騰冷卻階段。而在b和c兩點連線以下的部分,所有表面的冷卻過程曲線都處在它的對流冷卻階段。

    注意,圖中a點所在表面的溫度是本試驗條件下的T1溫度。它是挨近誘導錐底部的那部分表面由蒸汽膜冷卻方式轉變為沸騰冷卻方式時的表面溫度。因為交界線只能在低于T0溫度的表面上擴展,T1溫度稍低于T0溫度。d點的溫度是交界線擴展到球體頂端表面時該部分表面的溫度,也就是本試驗條件下的T2溫度。T2溫度通常高于Tb+,而低于T1。a點到d點之間的時間差,就是本球體試樣交界線擴展所需的總時間。

    再來討論畫出圖4所依據的基本信息。第一個點是上下兩條曲線與縱坐標的交點。一般說,它的溫度坐標為球體的加熱溫度。第二個點是圖中的a點。a點的時間坐標是出現第一個超前擴展點的時間,在本文中為22.0秒;溫度坐標是“稍低于T0溫度”。第三個點是b點。它的溫度坐標為Tb+;時間坐標通常可以從表面Tb+等溫線擴展圖中找到。第4個點是c點。它的溫度坐標也是Tb+,時間坐標容易從表面Tb+等溫線擴展圖中找到。第5個點是d點。它的時間坐標容易從交界線擴展圖中找到;其溫度坐標應當低于T1點而又高于Tb+。最后一個數據是試樣冷卻下來時的介質溫度,也就是圖4中上下兩條曲線最后相會時的溫度。有了這些數據,就能畫出這樣一張基本上屬于定性的曲線圖。關于T0溫度,我們將在后續的文章中做專門討論。

    淬火冷卻過程中,假定蒸汽膜內的氣體不發生流動,而且蒸汽膜的消失過程也不存在中間階段,那么,具有相同等效厚度的球體表面就不會產生相對厚度差。在不存在相對厚度差的情況下,用一條簡單的曲線就能描述整個球體表面的冷卻過程。其中的表面溫度和冷卻時間之間自然有著一一對應的簡單關系。但是,實際情況并非如此。在前面的文章中我們已經提出了淬火冷卻過程中工件表面上的相對厚度差,并且介紹了它的產生原因和變化規律[6,7]。正是這種相對厚度差的產生、發展和消失過程,造成了圖4所表述的表面溫度和冷卻時間的復雜關系。在圖4中,上下兩條曲線是從同一點出發的。這表明入油之前,球體底端和頂端表面之間的溫度差為零,或者說相對厚度差為零。入油冷卻后它們之間才產生了相對厚度差。隨著冷卻的進行,這種相對厚度差先是逐漸加大,而后再逐漸減小。到冷卻結束時,上下兩條曲線最終又合在了一起。這說明,冷卻結束時,球體表面上不同部分之間的相對厚度差也為零。因此,也可以說,這樣一張平面曲線所描述的正是球體表面的相對厚度差的變化情況。本文選用兩個可以測量出的數據,來描述球體表面的相對厚度差及其變化情況。第一個數據是冷卻過程中某時刻的最大表面溫度差,在圖4中就是上下兩條曲線在同一時刻的溫度差,簡稱該時刻的“最大表面溫度差”。第二個數據是球體底端和頂端兩表面達到同一溫度所需的冷卻時間差,簡稱該表面溫度下的“最大冷卻時間差”。加大最大表面溫度差可以增大表面相對厚度差。加大最大冷卻時間差,也可以增大表面相對厚度差。當最大表面溫度差足夠大,最大冷卻時間差也足夠長時,球體表面必然經歷大的相對厚度差。無疑,減小最大表面溫度差和縮短最大冷卻時間差都能減小表面相對厚度超差。

    在球體下端出現超前擴展點之后,同保持為完整蒸汽膜時相比,隨著下方蒸汽膜區的高度減小,通過層流層向上輸送的熱氣體的量會更少,熱氣體的溫度也會更低。相應地,球體上方表面受到的層流層加熱作用也隨之更小。其結果,從出現超前擴展點的時間開始,和繼續保持為完整蒸汽膜相比,所有位于上方蒸汽膜籠罩下的表面,其冷卻速度都會稍快些。圖5是圖4的局部放大圖。圖中,從出現超前擴展點的f點開始,球體頂端表面的冷卻過程曲線就發生了向下的微小偏轉。之前走的是f點到k點的虛線,之后沿f點到d點的實線變化。球體頂端以下蒸汽膜籠罩著的表面部分,其冷卻速度也同樣發生了這種性質的變化。

    把圖5中出現超前擴展點之前的部分,也就是豎線a-f左邊的部分劃為第一個區域。把曲邊三角形Δ fad包圍的部分劃為第二個區域。再把四邊形abcd所包圍的部分作為第三個區域。下面將參照圖5對這三個區域的冷卻進程及其控制方法做一番討論。

    圖5 球體表面中間階段的區域劃分
    圖5 球體表面中間階段的區域劃分
    Fig.5 Area division of middle stage of the sphere surface

    在圖中劃出的第一個區域,球體被完整蒸汽膜包裹著。一旦浸入油中,球體頂端表面與底端表面之間就開始產生溫度差。起初,該溫度差會不斷增大,到a點時達到其最大值。就一般工件的有效厚度部分而言,影響這一溫度差大小的因素有:工件上有關表面的等效厚度、表面的大小、表面的朝向、工件的加熱溫度高低,以及由冷卻介質與工件材料的配對情況所決定的T0溫度值等。我們可以通過選擇或者調節這些因素,來控制這一期間的最大表面溫度差。比如,在其他因素相同的情況下,通過提高T0溫度,可以減小a點到f點之間的溫度差。T0溫度升高,完整蒸汽膜期間的最大表面溫度差和表面冷卻時間差都會相應減小。改變工件上不同部分表面的朝向和相對高度關系,也能改變完整蒸汽膜期間的表面最大溫度差和最大冷卻時間差。

    在第二個區域,影響相對厚度差大小的因素有:除第一部分提到的因素外,加上交界線移動速度的快慢。圖中,a點到d點的時間距離基本上是中間階段的最大冷卻時間差(t)。設在這一段時間內交界線擴展的平均速度為V,交界線走過的路程為L。于是,可以在t、V和L三者間建立以下關系:

    t=L/V --------(1)

    按照這一關系, V越大,t就越小;即由最大冷卻時間差決定的表面相對厚度差就越小。相反,V越小,t就越大;表面的最大冷卻時間差也就越大。如果把V提高一倍,完成交界線擴展所需的時間就可以縮短約一半;球體頂端表面完成交界線擴展的時間就可以提早到g點對應的時間。相應地,球體頂端表面的冷卻過程曲線就會沿f-g-h路線走。以時間差表示的相對厚度差也能縮短大約一半。

    再來分析交界線擴展路程(L)對相對厚度差的影響規律。此處,球體直徑越大,L就越大。L大,t就大,表面相對厚度差也就大。相反,L越小,t就越小,表面的相對厚度差也越小。已經介紹過,合理布置誘導錐或者隔離堤可以調節L的大小[8]。從圖線中容易看出,調節了時間t,也就同時改了變球體頂端以下不同高度表面之間的最大溫度差。此外,提高或者降低T0溫度,也能改變球體表面的最大冷卻時間差。

    在第三個區域,提高T1溫度或者降低Tb+溫度,都可以增大這一冷卻期間的最大表面溫度差。相反,則能減小其最大表面溫度差。提高交界線移動速度與縮短交界線擴展的路程,都能減小最大冷卻時間差。相反,降低交界線移動速度與增大交界線擴展的路程都會增大這個差值。

    三. 表面冷卻速度曲線

    用同樣的信息和知識,畫出了試驗球體表面溫度與表面冷卻速度的關系曲線,如圖6。這是表述球體表面冷卻進程的第四種曲線圖。其中,a-c曲線段是球體底端在蒸汽膜籠罩下的冷卻速度曲線。a-b曲線段是球體頂端在蒸汽膜籠罩下的冷卻速度曲線。在b、c兩點間畫了一條虛線,分出了曲邊三角形Δabc。該三角形包含了球體不同高度部分處于蒸汽膜籠罩期間的所有冷卻速度曲線。其中,位置越低的表面,其冷卻速度曲線離a-c曲線越近。位置越高的表面,其冷卻速度曲線離a-b曲線越近。

    圖6 試驗球體的表面冷卻速度曲線
    圖6 試驗球體的表面冷卻速度曲線
    Fig.6 The cooling rate curves of the sphere surface

    在球體表面溫度相同時,以沸騰冷卻方式散熱獲得的冷卻速度通常比蒸汽膜籠罩時要快得多。因此,交界線一旦掃過某部分表面,該表面獲得的冷卻速度就會在一瞬間陡然加快。以球體底端那一小部分表面為例,其表面的溫度一旦降低到T1溫度,早已等待在誘導錐底部的交界線就開始向周圍擴展。這些部位的冷卻速度便突然加快。圖中,用c到d的水平的線段表示了這一變化。其他部分表面的冷卻速度曲線一旦走到與b-c線段相交的溫度,都會因為改換成沸騰冷卻方式而冷卻速度大增。表現在冷卻速度圖上,也就是一條從該相交點畫到d-e線段的水平線。在最后發生這一轉變的球體頂端表面,這一變化以水平線段b-e表示。

    發生沸騰冷卻時,各部分表面的冷卻速度都沿d-e-f線段變化。沸騰著的任何表面,其溫度降低到Tb+,沸騰冷卻立即停止。隨后,所有表面都按對流方式散熱。圖中忽略了對流冷卻期間不同高度表面在冷卻速度上的差異。表現在圖線上,就是f點以下部分的冷卻速度不再形成一個區域,而只是一條曲線。

    圖5告訴我們,由于蒸汽膜內氣體的流動規律和中間階段特性的作用,浸在水性或者油性介質中淬火冷卻時,即便是具有相同有效厚度的球體表面,其不同部分獲得的冷卻速度和球體表面溫度之間不存在一一對應的簡單關系。容易推知,對于形狀大小更多變的普通工件,其表面溫度與該部分的有效厚度之間的關系應當更加復雜。

    等效厚度表面的冷卻過程曲線和冷卻速度曲線主要用來研究工件上重要部位的冷卻過程。在當前的熱處理生產中,可用于提高工件獲得的淬火冷卻速度,以及改善工件的淬火冷卻均勻性。在今后的精細淬火冷卻技術中,可用來設計工件的淬火冷卻過程。比如,決定誘導錐的數目和安設位置等。

    第3和第4兩種圖線通常只用于試樣上具有相同有效厚度的表面。在本文討論的球體試樣上,這些具有相同等效厚度的表面是連通的。因此,圖中上下兩條曲線所圍成的區域內,包含的眾多冷卻過程曲線與冷卻速度曲線也都是連貫的。這兩種方法用于一般工件時,比如用于正方體試樣時,不同朝向表面上具有相同等效厚度的部分可能是一塊不大的表面,甚至是一些“點”(小片表面區)。在這種情況下,第3和第4種圖線中出現的將是不連貫的區域。當然,我們仍然能畫出這些部分或者“點”中冷卻得最快和冷卻得最慢的兩個表面的相關的曲線。而它們就是第3與第4種圖線中的上下兩條曲線。其余冷卻速度居于中間的那些部分或者“點”的相應曲線,必然要落在該上下兩條曲線之間。此時,在上下曲線與中間的多條曲線之間,就不再在是連貫的了。

    四. 不同冷卻方式的表面積比例圖

    第五種曲線圖是用不同時刻的蒸汽膜、沸騰和對流三種冷卻方式所占球體表面積比例畫成的。從圖1和圖3提供的信息,通過對幾個特定時刻有關數據的測量和計算,得到表1所列的一組數據。以這組數據為基礎,可畫出試驗球體的這種圖線,如圖7所示。圖中,縱坐標標注的是面積百分比,橫坐標表示的是入液冷卻的時間。圖面的左上部是蒸汽膜籠罩區。右下部是對流冷卻區。二者之間一個狹窄而又傾斜的帶狀區域是沸騰冷卻區。用圖7確定某時刻不同冷卻方式所占表面積的百分比的方法是:從橫坐標上找到選定的那個時刻,并作一條垂線。該垂線被沸騰冷卻區的上下邊界劃分成上、中、下三段。其上段的長度(以縱坐標所示百分比標度計),就是當時蒸汽膜籠罩區的面積百分比。中段為沸騰冷卻區的面積百分比。下段為對流冷卻區的面積百分比。

    圖7 三種冷卻方式所占表面積的比例隨時間的變化圖
    圖7 三種冷卻方式所占表面積的比例隨時間的變化圖
    Fig7. Variation chart of the occupied surface area proportions of the sphere with three different cooling mechanisms

    表1 不同冷卻方式所占面積百分比的變化情況

    Table1. Variations of the occupied surface area percentages with different cooling mechanisms

    入油時間(秒)

    沸騰冷卻區的面積百分比

    蒸汽膜區的面積百分比

    對流冷卻區的面積百分比

    22.0

    0

    100

    0

    26.8

    3.6

    76

    20.4

    27.2

    4.0

    60

    36

    28.0

    3.5

    50

    46.5

    29.3

    2.6

    22

    75.4

    29.9

    1.5

    10

    88.5

    31.0

    0

    0

    100

    熱處理行業已經習慣了三階段理論。三階段理論認為:在相當長的一個溫度范圍內,工件表面只發生沸騰冷卻。因此,沸騰冷卻方式在工件冷卻中的作用非常之大。但是,在圖7中,冷卻的前22.0秒是完整蒸汽膜期。31秒之后,整個球體表面都只以對流冷卻方式向外散熱。從22.0秒到31秒的9秒時間段,是本試驗的中間階段的時間范圍。在中間階段,球體表面上真正發生沸騰冷卻的部分也非常之少。如表中所示,在冷卻的27秒附近出現了沸騰冷卻區面積的最大值,其面積比例也不超過球體總表面積的4%。在中間階段的其它時間,沸騰冷卻區的面積比例還更少。也就是說,即便在冷卻的中間階段,把球體表面被蒸汽膜籠罩的面積與對流冷卻區的表面積加在一起,也沒有低于總表面積的96%。本試驗中,根本不存在單一的沸騰冷卻階段。在我們做過的所有其它試驗中,也從來沒有見過,哪怕是一瞬間的相反的事實。由此可見,在工件的實際冷卻過程中,沸騰冷卻在工件散熱中的貢獻遠比三階段理論告訴我們的要小。當然,對于特別小的工件,當其交界線擴展總路程(L)小于交界線移動速度(V)與表面發生沸騰冷卻的時間(tb)的乘積時,也能看到例外情況。

    在我們后續的文章中,將通過誘導超前擴展點、選擇淬火介質品種等措施,來獲得不同的T0溫度、T1溫度、Tb+溫度和交界線移動速度,從而改變冷卻過程中沸騰冷卻區的面積比例。提高T0溫度和降低Tb+溫度可以增大沸騰冷卻區的面積比例;相反,則能減小這個比例。加快交界線移動速度可以提高沸騰冷卻區的面積比例,并同時縮短中間階段的時間范圍。

    在一次冷卻中,工件上任何表面都只經歷一次沸騰冷卻過程。因此,本圖線既可用于研究整個工件,也可用于研究工件表面上特別關注的某些部分。

    提高T0溫度和誘導超前擴展點等措施的采用,都能使中間階段向左移動。無疑,這也就加快了工件或者所討論的局部表面的冷卻速度。提高交界線移動速度可以縮短中間階段的時間跨度。表現在圖7中就是中間階段的右邊界向左移。其效果也是加快工件或者所討論的局部表面的冷卻速度。降低T0溫度、安設隔離堤,以及減慢交界線移動速度等措施的作用相反,其效果則是降低冷卻速度。

    五. 討論

    1. 本文介紹的第3種圖線中,現在能確定的只有幾個時間數據,因此基本上是定性的圖線。第4種圖線中沒有任何確定的數值,完全是定性圖線。

    2. “三階段理論觀念”所依據的只有淬火介質的冷卻特性曲線。而該曲線記錄的是探棒幾何中心部位的冷卻過程,沒有提供工件表面冷卻情況的任何信息。相比之下,本文的5種圖線為我們提供的信息要多得多。有了第1、第2、第3和第5種圖線,適當參考第4種圖線,已經可以在生產現場對工件實施精細淬火冷卻了。

    參考文獻

    [1]. 張克儉、王 水、郝學志,液體介質中淬火冷卻的四階段理論,熱處理技術與裝備[J],2006,27(6):14-25.

    [2]. 張克儉、王 水、郝學志,交界線借用挑戰有效厚度觀念 ,熱處理技術與裝備[J],2007, 28(3), 23-28.

    [3]. 張克儉,王 水,郝學志,超前擴展點的誘導,熱處理技術與裝備[J],2007,28(4):14-8.

    [4]. 張克儉,蒸汽膜內氣體的流動規律(一),熱處理技術與裝備[J],2008,29(4):5-9.

    [5].張克儉,蒸汽膜內氣體的流動規律(二),熱處理技術與裝備[J],2008,29(5):11-16,20.

    [6]. 張克儉、王 水、郝學志,淬火冷卻中工件的正放與斜放(一),熱處理技術與裝備[J],2009,30(1):25-30,43.

    [7]. 張克儉、王 水、郝學志,淬火冷卻中工件的正放與斜放(二),熱處理技術與裝備[J],2009,30(2):9-17.

    [8]. 張克儉、王 水、郝學志,隔離堤法的提出與實驗驗證 ,熱處理技術與裝備[J],2007,28(5):6-13.


    評論
    匿名用戶 [來自60.9.141.66]
    2015-01-30 23:50
    好文章,內容出神入化.
    硝化纖維 http://www.xiaohuamian.org/




    我來說兩句



    环球娱乐有彩票的哪个
    <div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>
  • <div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>