<div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>
  •  当前位置精细淬火冷却技术 >> 淬火冷却中球体表面冷却过程的几种图线描述方法
    淬火冷却中球体表面冷却过程的几种图线描述方法

    张克俭

    北京华立精细化工公司 (102200)

    发表于?#24230;?#22788;理技术与装备2009年第6期


    摘要以一个底端带诱导锥的球体试样为例凭试样的冷却过程录像结果结合传热学知识提出了描述球体试样表面冷却过程的五种图形表示方法它们是?#33322;?#30028;线扩展图表面Tb+等温线扩展图表面冷却过程曲线表面冷却速度曲线以及不同冷却方式的表面积比例图文中介绍了图线的绘?#21697;?#27861;分析了有关影响因素的作用规律还讨论了改变这些因素来调控球体冷却速度和冷却均匀性的原则方法在今后的精细淬火冷却技术中这类图线可用来描述工件表面的淬火冷却情况帮助寻找产生淬火冷却质量问题的原因和设计淬火冷却的工艺方案

    关键词热处理淬火冷却液态淬火介质精细淬火冷却技术

    Description Methods of Surface Cooling Process on a Spherical Sample in Quenching Cooling

    Zhang Ke-jian

    Beijing Huali Fine Chemical Co., Beijing 102200, China

    Abstract:Take a spherical sample with a derivational cone at its bottom as an example. According as the image record of its cooling process, and based on heat transfer theory, five description methods of surface cooling process are proposed. They are the spreading pattern of demarcation lines, the spreading pattern of the surface Tb+ temperature lines, the surface cooling process curves, the surface cooling rate curves and the area proportions of different cooling mechanisms. The methodologies applied in drawing these sketches or curves are introduced, the working laws of related influencing factors are analyzed and some principles followed in alternating these factors to adjust cooling rate and homogeneity of cooling process are also discussed. In fine quenching technique, these patterns or curves can be used to describe quenching cooling status of work pieces so as to find out the reasons caused the quenching troubles and to design better quenching process.

    Key words:heat-treatmentquenching liquid quenchants fine quenching technique

    这是四?#38181;?#29702;论文章的第10篇这些文章的研究目标是为精细淬火冷却技术的生产应用提供基本的理论与技术方法在当前的热处理生产中选择和应用淬火油或者水性介?#36866;保?#25105;们已经离不开它们的冷却特性曲线了同样的道理精细淬火冷却技术工作的开展也需要一些记录和描述工件冷却过程的方法通过这些方法我们既能了解工件淬火冷却的真实情况又能依据它们去寻找淬火冷却中产生质量问题的原因还能借助它们去设计精细淬火冷却过程的工艺方案通过提出新的图线方法再加上对已?#22411;?#32447;的修改和补充本文总共介绍了五?#32622;?#36848;表面冷却进程的图线方法

    一. 交界线扩展图和表面Tb+ 等温线扩展图

    第一种曲线是交界线扩展图从提出四?#38181;?#29702;论开始我们就使用了冷却过程的交界线扩展图[1]图1是?#26412;?0mm不锈耐热钢球体经过900加热后在60SN的基础油中冷却时的交界线扩展图图2是该试样入油冷却28.5秒时的摄像照片由于球体最下端有一个诱导锥冷却条件又相当均匀从底端诱导出超前扩展点后扩展中的交界线始终保持水平

    图1 底端带诱导锥的一个球体试样上的交界线扩展图 图2 球体入油冷却到第28.5秒时的摄像照片

    图1 底端带诱导锥的一个球体试样上的交界线扩展图
    Fig.1 The spreading pattern of demarcation line on the spherical sample with a derivational cone at its bottom

    图2 球体入油冷却到第28.5秒时的摄像照片
    Fig.2 Video image of the sphere cooled in oil at 28.5 seconds

    交界线是移动着的表面沸腾冷却区的前边界线而表面沸腾冷却区的后边界线就是沸腾冷却区与对流冷却区的分界线通常在该后边界部位试样的表面温度稍高于所用介质的沸点温度我们用符号Tb+代表该温度值对于均匀而又清洁的试样表面其Tb+温度的波动?#27573;?#36890;常较小因此可以把沸腾冷却区与对流冷却区的交界线?#33268;?#22320;看成该试样上的一条表面Tb+等温线于是在记录交界线扩展图的同时我们又记录了同一时刻的表面Tb+等温线把不同时刻的表面Tb+等温线画在另外一张图上这就成为表面Tb+等温线扩展图?#20445;?#22914;图3用它作为表述球体表面冷却进程的第二种曲线图

    图3 球体表面的Tb<sup>+</sup>等温线扩展图
    图3 球体表面的Tb+等温线扩展图
    Fig.3 The spreading pattern of the sphere surface Tb+ temperature lines

    需要说明的是按我们当前的测量手段和图1中的交界线相比沸腾冷却区的后边界较难?#26082;?#30011;定因此凭观测所?#33539;?#30340;后边界位置的精确程度低于交界线出于这样的原因在图3中把它们画成了虚线

    冷却过程中任何表面部分的温度都在不断降低因此不同时刻的交界线是不会相交的不同时刻的Tb+等温线也是互不相交的于是只要不把这两种曲线画在一张图上每一张?#32423;?#21487;以容纳很多条曲线而互不相交有了这两种图线就可以记录试样表面冷却过程的很多信息此外把某时刻图1和图3的两条曲线画在另一张图上还可以获得该时刻球体表面上蒸汽膜沸腾和对流这三种冷却方式的区域大小和分布图

    当球体是靠自然超前扩展点开?#35745;?#20013;间?#38181;问保?#24773;况就比?#32454;?#26434;这时必须用多?#21487;?#20687;机从不同角度摄像才能记录下球体表面冷却过程的全面信息而后每一类信息都要用两张以上的图线才能完整地记录下?#30784;?/p>

    二. 球体表面的冷却过程曲线

    在交界线借用和超前扩展点的诱导两篇文章中我们已经使用了表面冷却过程曲线和表面冷却速度曲线[2,3]但是当时还没有发?#32456;?#27773;膜内气体的流动规律[4,5]因此其中没有考虑蒸汽膜内气体的流动规律的影响下面介绍的将是修改过后的这两种图线

    根据图1和图3 提供的信息结合传热学方面的知识可以画出?#20204;?#20307;表面的冷却过程曲线图如图4所示按理下方出现超前扩展点后随着下方蒸汽膜区高度的减小在上方蒸汽膜内层流层对表面的加热能力必将逐渐减弱上方表面获得的冷却速度会有所减小但是为了简化讨论图4中暂时忽略了这一影响图4是表述球体表面冷却进程的第三种曲线图图中下方那条曲线表示的是球体底端也就是诱导锥周围球体表面的温度和冷却时间的关系上方那条曲线则是球体顶端那部分表面的冷却过程曲线?#20204;?#20307;试样上其他表面部分的冷却过程曲线?#25216;?#22312;这两条曲线之间挨近球体底端的那些表面其冷却过程曲线靠近下方的那条曲线而挨近球体顶端的那些表面其冷却过程曲线则靠近上方的那条曲线如此类推位于球体中间部分的那些表面其冷却过程曲线约在上下两条曲线之间的中间部位对于连贯的表面可以画出很多条这样的曲线上下两条曲线所包围的区域代表了这些曲线而没有把它们都画出?#30784;?/p>

    图4 试验球体表面的冷却过程曲线
    图4 试验球体表面的冷却过程曲线
    Fig.4 Cooling process curves of the tested spherical surface

    图4中在a点和d点之间画了一条虚线在线段ad以上的部分各表面部分的冷却过程曲线都处在它的蒸汽膜冷却?#38181;Ρ?#30001;abcd四个点围成的区域内各表面部分的冷却过程曲线都处在它的沸腾冷却?#38181;Ρ?#32780;在b和c两点连线以下的部分所有表面的冷却过程曲线都处在它的对流冷却?#38181;Ρ?/p>

    注意图中a点所在表面的温度是本试验条件下的T1温度它是挨近诱导锥底部的那部分表面由蒸汽膜冷却方式转变为沸腾冷却方式时的表面温度因为交界线只能在低于T0温度的表面上扩展T1温度稍低于T0温度d点的温度是交界线扩展到球体顶端表面?#22791;?#37096;分表面的温度也就是本试验条件下的T2温度T2温度通常高于Tb+而低于T1a点到d点之间的时间差就是本球体试样交界线扩展所需的总时间

    再来讨论画出图4所依据的基本信息第一个点是上下两条曲线与纵坐标的交点一般说它的温度坐标为球体的加热温度第二个点是图中的a点a点的时间坐标是出现第一个超前扩展点的时间在本文中为22.0秒温度坐标是稍低于T0温度第三个点是b点它的温度坐标为Tb+时间坐标通常可以从表面Tb+等温线扩展图中?#19994;?#31532;4个点是c点它的温度坐标也是Tb+时间坐标容易从表面Tb+等温线扩展图中?#19994;?#31532;5个点是d点它的时间坐标容易从交界线扩展图中?#19994;?#20854;温度坐标应当低于T1点而又高于Tb+最后一个数据是试样冷却下来时的介质温度也就是图4中上下两条曲线最后相会时的温度有了这些数据就能画出这样一张基本上属于定性的曲线图关于T0温度我们将在后续的文章中做专门讨论

    淬火冷却过程中假定蒸汽膜内的气体不发生流动而?#33402;?#27773;膜的消失过程也不存在中间?#38181;Σ?#37027;么具有相同等效厚度的球体表面就不会产生相对厚度差在不存在相对厚度差的情况下用一条简单的曲线就能描述整个球体表面的冷却过程其中的表面温度和冷却时间之间自然有着一一对应的简单关系但是?#23548;是?#20917;并非如此在前面的文章中我们已经提出了淬火冷却过程中工件表面上的相对厚度差并且介绍了它的产生原因和变化规律[67]正是这种相对厚度差的产生发展和消失过程造成了图4所表述的表面温度和冷却时间的复杂关系在图4中上下两条曲线是从同一点出发的这表明入油之前球体底端和顶端表面之间的温度差为零或者说相对厚度差为零入油冷却后它们之间才产生了相对厚度差随着冷却的进行这种相对厚度差先是逐渐加大而后再逐渐减小到冷却结束时上下两条曲线最终又合在了一起这说明冷却结束时球体表面上不同部?#31181;?#38388;的相对厚度差也为零因此也可以说这样一张平面曲线所描述的正是球体表面的相对厚度差的变化情况本文选用两个可以测量出的数据来描述球体表面的相对厚度差及其变化情况第一个数据是冷却过程中某时刻的最大表面温度差在图4中就是上下两条曲线在同一时刻的温度差简?#32856;?#26102;刻的最大表面温度差第二个数据是球体底端和顶端两表面达到同一温度所需的冷却时间差简?#32856;?#34920;面温度下的最大冷却时间差加大最大表面温度差可以增大表面相对厚度差加大最大冷却时间差也可以增大表面相对厚度差当最大表面温度差足够大最大冷却时间差也足够长时球体表面必然经历大的相对厚度差无疑减小最大表面温度差和缩短最大冷却时间差都能减小表面相对厚度超差

    在球体下端出现超前扩展点之后同保持为完整蒸汽膜时相比随着下方蒸汽膜区的高度减小通过层流层向上输送的热气体的量会更少热气体的温度?#19981;?#26356;低相应地球体上方表面受到的层流层加热作用也随之更小其结果从出现超前扩展点的时间开始和继续保持为完整蒸汽膜相比所有位于上方蒸汽膜笼罩下的表面其冷却速度都会稍快些图5是图4的局部放大图图中从出现超前扩展点的f点开始球体顶端表面的冷却过程曲线就发生了向下的微小偏转之前走的是f点到k点的虚线之后沿f点到d点的实线变化球体顶端以下蒸汽膜笼罩着的表面部分其冷却速度也同样发生了这?#20013;?#36136;的变化

    把图5中出现超前扩展点之前的部分也就是竖线a-f左边的部分划为第一个区域把曲边三角形 fad包围的部分划为第二个区域再把四边形abcd所包围的部分作为第三个区域下面将参照图5对这三个区域的冷却进程及其控?#21697;?#27861;做一番讨论

    图5 球体表面中间?#38181;?#30340;区域划分
    图5 球体表面中间?#38181;?#30340;区域划分
    Fig.5 Area division of middle stage of the sphere surface

    在图中划出的第一个区域球体被完整蒸汽膜包裹着一旦浸入油中球体顶端表面与底端表面之间就开始产生温度差起初该温度差会不断增大到a点时达到其最大值就一般工件的?#34892;?#21402;度部分而言影响这一温度差大小的因素有工件上有关表面的等效厚度表面的大小表面的朝向工件的加热温度高低以及由冷却介质与工件材料的配对情况所决定的T0温度值等我们可以通过选择或者调节这些因素来控制这一期间的最大表面温度差?#28909;?#22312;其他因素相同的情况下通过提高T0温度可以减小a点到f点之间的温度差T0温度升高完整蒸汽膜期间的最大表面温度差和表面冷却时间差都会相应减小改变工件上不同部分表面的朝向和相对高度关系也能改变完整蒸汽膜期间的表面最大温度差和最大冷却时间差

    在第二个区域影响相对厚度差大小的因素有除第一部分提到的因素外加上交界线移动速度的快慢图中a点到d点的时间距离基本上是中间?#38181;?#30340;最大冷却时间差t设在这一?#38382;?#38388;内交界线扩展的平均速度为V交界线走过的路程为L于是可以在tV和L三者间建立以下关系:

    tL/V --------1

    按照这一关系 V越大t就越小?#20174;?#26368;大冷却时间差决定的表面相对厚度差就越小相反V越小t就越大表面的最大冷却时间差也就越大如果把V提高一倍完成交界线扩展所需的时间就可以缩短约一半球体顶端表面完成交界线扩展的时间就可以提早到g点对应的时间相应地球体顶端表面的冷却过程曲线就会沿f-g-h路线走以时间差表示的相对厚度差也能缩短大约一半

    再来分析交界线扩展路程L对相对厚度差的影响规律此处球体?#26412;对?#22823;L就越大L大t就大表面相对厚度差也就大相反L越小t就越小表面的相对厚度差也越小已经介绍过合理布置诱导锥或者隔离堤可以调节L的大小[8]从图线中容易看出调节了时间t也就同?#22791;?#20102;变球体顶端以下不同高度表面之间的最大温度差此外提高或者降低T0温度也能改变球体表面的最大冷却时间差

    在第三个区域提高T1温度或者降低Tb+温度都可以增大这一冷却期间的最大表面温度差相反则能减小其最大表面温度差提高交界线移动速度与缩短交界线扩展的路程都能减小最大冷却时间差相反降低交界线移动速度与增大交界线扩展的路程都会增大这个差值

    三. 表面冷却速度曲线

    用同样的信息和知识画出了试验球体表面温度与表面冷却速度的关系曲线如图6这是表述球体表面冷却进程的第四种曲线图其中a-c曲线段是球体底端在蒸汽膜笼罩下的冷却速度曲线a-b曲线段是球体顶端在蒸汽膜笼罩下的冷却速度曲线在bc两点间画了一条虚线分出了曲边三角形abc该三角形包含了球体不同高度部分处于蒸汽膜笼罩期间的所有冷却速度曲线其中位置越低的表面其冷却速度曲线离a-c曲线越近位置越高的表面其冷却速度曲线离a-b曲线越近

    图6 试验球体的表面冷却速度曲线
    图6 试验球体的表面冷却速度曲线
    Fig.6 The cooling rate curves of the sphere surface

    在球体表面温度相同时以沸腾冷却方式散热获得的冷却速度通常比蒸汽膜笼?#36136;?#35201;快得多因此交界线一旦扫过某部分表面该表面获得的冷却速度就会在一?#24067;?#38497;然加快以球体底端那一小部分表面为例其表面的温度一旦降低到T1温度早已?#21364;?#22312;诱导锥底部的交界线就开始向周围扩展这些部位的冷却速度便突然加快图中用c到d的水平的线段表示了这一变化其他部分表面的冷却速度曲线一旦走?#25509;b-c线段相交的温度都会因为改换成沸腾冷却方式而冷却速度大增表现在冷却速度图上也就是一条从该相交点画到d-e线段的水平线在最后发生这一转变的球体顶端表面这一变化以水平线段b-e表示

    发生沸腾冷却时各部分表面的冷却速度都沿d-e-f线段变化沸腾着的任何表面其温度降低到Tb+沸腾冷却立即停止随后所有表面?#21450;?#23545;流方式散热图中忽略了对流冷却期间不同高度表面在冷却速度上的差异表现在图线上就是f点以下部分的冷却速度不再形成一个区域而只是一条曲线

    图5告诉我们由于蒸汽膜内气体的流动规律和中间?#38181;?#29305;性的作用浸在水性或者油性介质中淬火冷却时即便是具有相同?#34892;?#21402;度的球体表面其不同部分获得的冷却速度和球体表面温度之间不存在一一对应的简单关系容易推知对于形状大小更多变的普通工件其表面温度与该部分的?#34892;?#21402;度之间的关系应当更加复杂

    等效厚度表面的冷却过程曲线和冷却速度曲线主要用来研究工件上重要部位的冷却过程在当前的热处理生产中可用于提高工件获得的淬火冷却速度以及改善工件的淬火冷却均匀性在今后的精细淬火冷却技术中可用来设计工件的淬火冷却过程?#28909;?#20915;定诱导锥的数目和安设位置等

    第3和第4两种图线通常只用于试样上具有相同?#34892;?#21402;度的表面在本文讨论的球体试样上这些具有相同等效厚度的表面是连通的因此图中上下两条曲线所围成的区域内包含的众多冷却过程曲线与冷却速度曲线也都是连贯的这两种方法用于一般工件时?#28909;?#29992;于正方体试样时不同朝向表面上具有相同等效厚度的部分可能是一块不大的表面甚至是一些点?#20445;?#23567;片表面区在这种情况下第3和第4种图线中出现的将是不连贯的区域当然我们?#21248;?#33021;画出这些部分或者点中冷却得最快和冷却得最慢的两个表面的相关的曲线而它们就是第3与第4种图线中的上下两条曲线其余冷却速度居于中间的那些部分或者点的相应曲线必然要落在该上下两条曲线之间此时在上下曲线与中间的多条曲线之间就不再在是连贯的了

    四. 不同冷却方式的表面积比例图

    第五种曲线图是用不同时刻的蒸汽膜沸腾和对流三种冷却方式所占球体表面积比例画成的从图1和图3提供的信息通过对几个特定时刻有关数据的测量和计算得到表1所列的一组数据以这组数据为基础可画出试验球体的这种图线如图7所示图中纵坐标标注的是面积百分比横坐标表示的是入液冷却的时间图面的左上部是蒸汽膜笼罩区右下部是对流冷却区二者之间一个狭窄而又倾斜的带状区域是沸腾冷却区用图7?#33539;?#26576;时刻不同冷却方式所占表面积的百分比的方法是从横坐标上?#19994;?#36873;定的那个时刻并作一条垂线该垂线?#29615;?#33150;冷却区的上下边界划分成上中下三段其上段的长度以纵坐标所示百分比标度计就是当时蒸汽膜笼罩区的面积百分比中段为沸腾冷却区的面积百分比下段为对流冷却区的面积百分比

    图7 三种冷却方式所占表面积的比例随时间的变化图
    图7 三种冷却方式所占表面积的比例随时间的变化图
    Fig7. Variation chart of the occupied surface area proportions of the sphere with three different cooling mechanisms

    表1 不同冷却方式所占面积百分比的变化情况

    Table1. Variations of the occupied surface area percentages with different cooling mechanisms

    入油时间秒

    沸腾冷却区的面积百分比

    蒸汽膜区的面积百分比

    对流冷却区的面积百分比

    22.0

    0

    100

    0

    26.8

    3.6

    76

    20.4

    27.2

    4.0

    60

    36

    28.0

    3.5

    50

    46.5

    29.3

    2.6

    22

    75.4

    29.9

    1.5

    10

    88.5

    31.0

    0

    0

    100

    热处理行业已经习惯了三?#38181;?#29702;论三?#38181;?#29702;论认为在相当长的一个温度?#27573;?#20869;工件表面只发生沸腾冷却因此沸腾冷却方式在工件冷却中的作用非常之大但是在图7中冷却的前22.0秒是完整蒸汽膜期31秒之后整个球体表面都只以对流冷却方式向外散热从22.0秒到31秒的9秒时间段是本试验的中间?#38181;?#30340;时间?#27573;?#22312;中间?#38181;Σ?#29699;体表面上真正发生沸腾冷却的部分也非常之少如表中所示在冷却的27秒附近出现了沸腾冷却区面积的最大值其面积比例也不超过球体总表面积的4%在中间?#38181;?#30340;其它时间沸腾冷却区的面积比例还更少也就是说即便在冷却的中间?#38181;Σ?#25226;球体表面被蒸汽膜笼罩的面积与对流冷却区的表面积加在一起也没有低于总表面积的96本试验中根本不存在单一的沸腾冷却?#38181;Ρ?#22312;我们做过的所有其它试验中也从来没有见过哪怕是一?#24067;?#30340;相反的事实由此可见在工件的?#23548;?#20919;却过程中沸腾冷却在工件散热中的贡?#33258;热锥?#29702;论告诉我们的要小当然对于特别小的工件当其交界线扩展总路程L小于交界线移动速度V与表面发生沸腾冷却的时间tb的乘积时也能看到例外情况

    在我们后续的文章中将通过诱导超前扩展点选择淬火介质品种?#21364;?#26045;来获得不同的T0温度T1温度Tb+温度和交界线移动速度从而改变冷却过程中沸腾冷却区的面积比例提高T0温度和降低Tb+温度可以增大沸腾冷却区的面积比例相反则能减小这个比例加快交界线移动速度可以提高沸腾冷却区的面积比例并同时缩短中间?#38181;?#30340;时间?#27573;?/p>

    在一次冷却中工件上任何表面都只经历一次沸腾冷却过程因此本图线既可用于研究整个工件也可用于研究工件表面上特别关注的某些部分

    提高T0温度和诱导超前扩展点?#21364;?#26045;的采用都能使中间?#38181;?#21521;左移动无疑这也?#22270;?#24555;了工件或者所讨论的局部表面的冷却速度提高交界线移动速度可以缩短中间?#38181;?#30340;时间跨度表现在图7中就是中间?#38181;?#30340;右边界向左移其效果也是加快工件或者所讨论的局部表面的冷却速度降低T0温度安设隔离堤以及减慢交界线移动速度?#21364;?#26045;的作用相反其效果则是降低冷却速度

    五. 讨论

    1. 本文介绍的第3种图线中现在能?#33539;?#30340;只有几个时间数据因此基本上是定性的图线第4种图线中没有任何?#33539;?#30340;数值完全是定性图线

    2. 三?#38181;?#29702;论观念所依据的只有淬火介质的冷却特性曲线而?#20204;?#32447;记录的是探棒几何?#34892;?#37096;位的冷却过程没有提供工件表面冷却情况的任何信息相比之下本文的5种图线为我们提供的信息要多得多有了第1第2第3和第5种图线适当参考第4种图线已经可以在生产现场对工件实施精细淬火冷却了

    参考文献

    [1]. 张克俭王 水郝学志液体介质中淬火冷却的四?#38181;?#29702;论热处理技术与装备[J]2006,27(6):14-25.

    [2]. 张克俭王 水郝学志交界线借用挑?#25509;行?#21402;度观念 热处理技术与装备[J]2007, 28(3), 23-28.

    [3]. 张克俭王 水郝学志超前扩展点的诱导热处理技术与装备[J]200728(4):14-8.

    [4]. 张克俭蒸汽膜内气体的流动规律一热处理技术与装备[J]200829(4):5-9.

    [5]张克俭蒸汽膜内气体的流动规律二热处理技术与装备[J]200829(5):11-1620.

    [6]. 张克俭王 水郝学志淬火冷却中工件的正放与斜放一热处理技术与装备[J]200930(1):25-3043.

    [7]. 张克俭王 水郝学志淬火冷却中工件的正放与斜放二热处理技术与装备[J]200930(2):9-17.

    [8]. 张克俭王 水郝学志隔离堤法的提出与实验验证 热处理技术与装备[J]200728(5):6-13.


    评论
    匿名用户 [来自60.9.141.66]
    2015-01-30 23:50
    好文章内容出神入化.
    硝化纤维 http://www.xiaohuamian.org/


    匿名用户 [来自182.141.206.1]
    2018-12-24 22:02




    我来说两句



    вƱĸ
    <div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>
  • <div id="5kwrg"><tr id="5kwrg"></tr></div>
  • <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"></ins></dl>
    <dl id="5kwrg"><ins id="5kwrg"><thead id="5kwrg"></thead></ins></dl>
    <div id="5kwrg"></div>