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    吊重法測蒸汽膜厚度(一)

    張克儉 王水 郝學志

    北京華立精細化工公司 (102200)

    發表于《熱處理技術與裝備》2008年第1期


    摘要:經過分析對比,提出了用蒸汽膜對試樣的上浮力計算蒸汽膜厚度的蒸汽膜厚度測量法。確定了適合的試樣。選用電子吊秤測量吊重。以勻速冷卻液和60SN基礎油作為冷卻介質。試驗中用兩部攝像機分別記錄了試樣表面狀況和吊重變化。用試驗結果計算出試樣溫度在600℃附近時,在勻速冷卻液中蒸汽膜厚度為0.2mm,而在60SN基礎油中蒸汽膜厚度為0.1mm。試驗結果驗證了蒸汽膜隨試樣溫度降低而減薄的變化規律。確定了蒸汽膜厚度,誘導錐的最低高度和隔離堤的最大縫隙也就確定了下來。用測算出的蒸汽膜厚度值解釋了淬火介質的冷卻特性曲線上油性介質在蒸汽膜階段的冷卻速度比水性介質的約大一倍的原因。

    關鍵詞:熱處理,淬火冷卻,液態淬火介質,精細淬火冷卻技術,蒸汽膜厚度

    Measurement of the thickness of vapor blanket by floating weighing method(I)

    ZhANG ke-jian Wang shui Hao xue-zhi

    Beijing Huali Fine Chemical Co., Beijing 102200, China

    Abstract:A floating weighing method is proposed for the measurement of the thickness of the vapor blanket. Specimens suitable for the proposed measurement are determined. An electronic hanging balance is used. The constant cooling rate quenchant and the 60SN basic oil are used as the cooling media. The surface condition and the change in the readings of the hanging balance are recorded by two video cameras respectively. It was shown by the experimental results that the thickness of the vapor blanket in the constant cooling rate quenchant was 0.2mm when the specimen temperature was around 600℃,whilst the thickness of the vapor blanket in the basic oil was 0.1mm. The general rule that the thickness of the vapor blanket is reduced with decreasing temperature was proved by the results. By determining the thickness of the vapor blanket, the minimum height of the derivational cone and maximum gap of the isolation bank were also determined. The reason why the cooling rate for oils is doubled as compared to the aqueous quenchants during the vapor blanket cooling stage was explained.

    Key words:heat-treatment,quenching, liquid quenchants, fine quenching technique,the thickness of vapor blankets

    工件在水性或油性介質中淬火冷卻,幾乎都要經歷蒸汽膜冷卻階段。但是,在有關淬火冷卻的技術工作中,沒有人關心過蒸汽膜的厚度大小;在常見的熱處理書刊上,也沒有見到過有關蒸汽膜厚度的報導。我們通常所說的蒸汽膜,實際上是包裹在高溫試樣表面的介質蒸汽層。因為該蒸汽層很薄,常把它簡稱為蒸汽膜。試樣某表面部分的蒸汽膜厚度,指的是在該處表面的法線方向上,從試樣表面到氣/液界面的距離。近年的研究認為,要確定誘導錐的最小高度以及隔離堤與工件表面間的最大間隙,都需要知道蒸汽膜的實際厚度值[1,2]。最新的研究又發現:工件表面在蒸汽膜籠罩下冷卻的溫度范圍遠比過去認為的要大,因此就貢獻大小而論,蒸汽膜冷卻方式對工件淬火冷卻的貢獻也遠比想象的更多[3]。在四階段理論基礎上,用計算機模擬計算工件的冷卻過程,將成為精細淬火冷卻技術的重要內容。而蒸汽膜冷卻區域的換熱情況必然與蒸汽膜的厚度密切相關。為此,熱處理行業應當對蒸汽膜冷卻過程,包括蒸汽膜厚度及其影響因素開展更多的研究工作。無疑,這類研究工作要做的第一件事,應當是實際測量蒸汽膜的厚度。作為一種嘗試,本文提出了測量蒸汽膜厚度的吊重法,并用這種方法實際測量了勻速冷卻液和60SN基礎油的蒸汽膜厚度。

    一 蒸汽膜厚度測量方法的探尋

    蒸汽膜的特點使常用于測量小尺度的游標卡尺和千分表派不上用場。于是,不得不考慮其他的測量方法。

    1 借助攝像機的直觀測量法的可行性探討

    圖1 在球體試樣周圍可以看到很厚的蒸汽膜(PAG淬火液中)
    圖1 在球體試樣周圍可以看到很厚的蒸汽膜(PAG淬火液中)
    Fig.1 A thick vapor blanket can be seen surronding the spherical test piece in PAG quenching liquid

    讓人首先想到的是借助攝像機或者照相機的直觀測量法。具體做法是,用攝像或者照相方法記錄試樣的冷卻過程,然后在獲得的照片上測量并推算蒸汽膜的厚度。攝像機記錄的,也就是我們用眼睛看到的東西。因此,用照片測算蒸汽膜厚度的方法也屬于直觀測量法。

    然而,在試驗觀測中,我們早就注意到這樣一些貌似奇怪的現象。用球體試樣時,在保持完整蒸汽膜期間,通常多能看到很厚的蒸汽膜,如圖1所示。圖中看到,直徑30mm的圓球試樣在10%的PAG淬火液中冷卻之初,球體被厚厚的蒸汽膜包裹著。用圓柱試樣時,從圓柱側面也能看到較大厚度的蒸汽膜。但是,用方形試樣時,卻只能憑蒸汽膜所具有的反光特性,看到很薄的蒸汽膜。

    奇怪的是,當球體試樣上出現了超前擴展點,蒸汽膜不再完整時,球體上缺少蒸汽膜部分一下子就“變”大了。此刻,憑肉眼判斷,失去蒸汽膜后,球體長得與蒸汽膜球殼幾乎一樣大。從圖2中的兩張照片,很容易看到這種變化。在圓柱試樣上,也能看到這樣的變化。

    a. 完整蒸汽膜時的照片 b. 不完整蒸汽膜時的照片

    a. 完整蒸汽膜時的照片
    a. Photograph of an unabroken vapor blanket

    b. 不完整蒸汽膜時的照片
    b. Photograph of a half-baked vapor blanket

    圖2 失去了蒸汽膜前后的球體大小“變化”
    Fig.2 Different thickness can be seen before and after vapor blanket broken

    從上述不同形狀試樣上觀測到的蒸汽膜厚度差異,以及蒸汽膜厚度的“變化”,可以得出結論:用直觀測量法無法測量出蒸汽膜的真實厚度。

    圖3 看蒸汽膜與看球體經過不同的路徑
    圖3 看蒸汽膜與看球體經過不同的路徑
    Fig.3 The rays entering the eye pass different paths while observing the vapor blanket and spheroid

    上述不同情況下蒸汽膜厚度的差異和變化是怎么產生的?可以用球體試樣上看到的情況來解答這個問題。浸沒在液態介質中的球體,當被蒸汽膜包裹起來時,球殼形的蒸汽膜便在介質中造成了一個凹透鏡,如圖3所示。以圖中標注的直線為界,在該直線以下,當從容器外觀測球體試樣時,光線總要經過該凹透鏡。于是,該凹透鏡就起到了“縮小”球體的作用。我們看到的正是被縮小了的球體的影像。而在該直線以上,包括該直線在內,光線經過的路徑并不通過該凹透鏡。因此,我們能夠看到真實的球殼形蒸汽膜的外表面。把真實的蒸汽膜外殼和被縮小了的球體影像放在一起,就構成了我們從圖1中看到的特厚蒸汽膜。當試樣為圓柱體時,透過圓柱形凹透鏡,也能看到被縮小了的圓柱體,其蒸汽膜也顯得較厚。即便是方形試樣,被完整蒸汽膜包裹時,也常常在試樣的邊角部分看到因形成凹透鏡而使蒸汽膜變厚的影像。局部蒸汽膜消失之后,在失去蒸汽膜的球體部分,起縮小作用的凹透鏡沒有了,球體就“恢復”了原來的大小。這就是圖2.b)中球體厚度發生“變化”的原因。不過,這一現象卻可以告訴我們:蒸汽膜的厚度確實很小。

    2 用幾何光學方法的可行性探討

    能不能用凹透鏡成象的幾何光學原理,憑試樣的影像大小去推算蒸汽膜厚度呢?從道理上說是可能的。但實施起來卻有兩個很大的難題。

    第一個是涉及到的所有成象因素的準確定位問題。相機的位置、試樣的位置、介質層的厚度、燒杯(或者其他盛介質的容器)壁的厚度和玻璃的特性等都必須十分準確、均勻和穩定。這一點實在難以做到。即便能做到,根據測量結果計算也相當復雜。

    第二是試樣周圍液體介質層存在較大的溫度梯度所引起的麻煩。眾所周知,液體的折射率是隨液溫升高而減小的。淬火介質的使用溫度都遠低于介質的沸點溫度。在試樣冷卻過程中,完整蒸汽膜通常出現在試樣表面溫度相當高的時候。此時,挨近蒸汽膜的介質溫度約為Tb(介質的沸點)。離蒸汽膜越遠,介質溫度越低。這就在一定距離內形成了一個溫度梯度層。由于液溫影響介質的折射率,這一溫度梯度層的折射率會發生連續變化。當光線從中穿過時,一點一點的折射率變化必然使光線走過的路徑變成一條曲線。這一變化又給確定蒸汽膜厚度造成第二大困難。

    鑒于以上兩方面的困難,我們認為,用凹透鏡成象的幾何光學原理測定蒸汽膜厚度也是不可行的。

    3 另一種測量法的可行性

    上述兩種方法難以實施的主要麻煩之一來自蒸汽膜造成的凹透鏡。那么,如果在完整蒸汽膜時先測量蒸汽膜外殼,也就是氣/液界面形成的球體尺寸;而把球體大小的測量留到其表面完全進入對流階段去做。前后兩個測量值之差,不就是蒸汽膜的厚度嗎?

    在道理上,這一方法能說得通,也比較簡單。可能出現的問題是,蒸汽膜之外介質層的溫度梯度不僅使介質折光率連續變化,也引起了介質不太規律的流動。穿過這樣的介質層去觀測,看到的蒸汽膜邊界必然處于晃動之中。因此,攝像圖片上不容易清晰而準確地判斷蒸汽膜外殼的位置。這對于蒸汽膜厚度之類的微小尺寸的測定是致命的缺點。被測量的尺度小,而測量值的誤差大,產生的結果是:測量出的蒸汽膜厚度小于該值的容許誤差值范圍。因此,這一方法也不可取。前面討論的兩種方法,即便能解決已指出的幾個難題;接下來面臨的也同樣是這個問題。

    4 吊重法測量蒸汽膜厚度

    接下來想到的方法是吊重法。其基本思路是:按照阿基米德定律,浸在液體中的物體所受的浮力,等于該物體所排開液體的重量。如果把附在試樣上的蒸汽膜與試樣結合在一起作為“浸在液體中的物體”,附在試樣表面的蒸汽膜會像穿在試樣上的救生衣一樣給試樣一個上浮的力。由這個上浮力的大小,可以算出試樣上的蒸汽膜的總體積。再用試樣的總表面積去除蒸汽膜的總體積,便可以算出蒸汽膜的平均厚度。我們把這一方法稱為“測量蒸汽膜厚度的吊重法”。

    圖4 吊重法原理示意圖
    圖4 吊重法原理示意圖
    Fig.4 The diagrammatic sketch of the principle of a floating weighing method

    圖4表明本方法測量蒸汽膜厚度的原理。圖中,在同樣條件下,不存在蒸汽膜時,浸沒在介質中的試樣的吊重為W0,而被蒸汽膜包裹時試樣的吊重減小到W1。則蒸汽膜排開介質的重量ΔW=W0-W1。用ΔW換算出當時條件下的介質的體積,也就得到蒸汽膜的總體積V。算出當時條件下試樣的總表面積S。最后,用計算式d=V/s,就能求出蒸汽膜的平均厚度d。

    按上面的道理,吊重法應當是一種簡單可行的方法。當然,試驗中必須注意并解決好以下幾個方面的問題。第一個問題是,為了保證測值精度,必須設法增大蒸汽膜區的總面積,而同時又使試樣的重量盡量小。換句話說,也就是要使試樣上單位重量的表面積盡量大。第二個問題是,為保證測量條件穩定,試樣上完整蒸汽膜的存在時間應當足夠長。第三個問題是,要找出引起測值不準的主要因素,并在實驗設計中加以平衡,或者在計算出蒸汽膜厚度之后加以修正。

    在上述幾個方法中,吊重法是唯一可行的方法。我們決定選擇吊重法來測量蒸汽膜厚度。

    二 吊重法的實驗設計

    根據上面提出的要求和注意事項,本文通過確定試樣的形狀大小、冷卻介質、吊秤和試樣的裝掛方式等6項相關參數來安排后面的測試試驗。

    1 試樣設計

    要使試樣上單位重量的表面積盡量大,試樣應當做成片狀,并使片的厚度盡量小。長方形的片狀試樣上有八個菱邊和八個三面角。尖銳的角和邊都容易誘發超前擴展點,從而提早結束試樣上的完整蒸汽膜期。為此,應當把長方形薄片卷(換)成圓筒,以便減少八個角和四個菱邊。再把圓筒上下端的截面打磨成半圓形,以便消除其四個菱邊。此外,圓筒的軸向長度過長,會增大軸向不同部位的冷卻速度差,因此,圓筒的軸向長度不宜過大。圓筒直徑較大而壁厚較小,內外表面的冷卻條件差異也較小,相應地,內外表面形成的蒸汽膜的厚度差異也會減小。其結果,測量出的平均蒸汽膜厚度就更有代表性。根據這些道理,最后選定圓筒高不超過其外徑的薄壁圓筒形,作為測量蒸汽膜厚度的試樣形狀。

    按理,圓筒越薄,單位重量的表面積越大。但在實際操作中,把試樣從加熱爐轉移進冷卻介質需要一段時間。試樣越薄,散熱面積越大,試樣在轉移過程散失的熱量就越多。 試樣進入介質前的溫度越低,試樣上維持完整蒸汽膜的時間也就越短。因此,為獲得更長的完整蒸汽膜期,圓筒試樣應當具有足夠的壁厚。

    綜合以上兩方面的需求,確定了圓筒試樣的大致尺寸范圍。用Cr25Ni20不銹耐熱鋼管,加工成圖5所示的試樣。試樣的外徑132mm,壁厚3.56mm,高度100.8mm。試樣重量為1112.3克。

    圖5 圓筒試樣的形狀特點
    圖5 圓筒試樣的形狀特點
    Fig.5 Shape of the test piece

    2 冷卻介質及其使用溫度范圍的選擇

    其他條件相同時,不同冷卻介質中完整蒸汽膜的存在時間長短是不同的。憑過去的經驗,快速淬火油中冷卻時,完整蒸汽膜存在的時間較短。在基礎油中冷卻時,完整蒸汽膜存在的時間則較長。而且,基礎油的粘度越低,完整蒸汽膜存在的時間就越長。在清水中淬火時,完整蒸汽膜存在的時間也比較短,尤其是在水溫較低的時候。相反,在勻速冷卻液中冷卻時,完整蒸汽膜存在的時間則很長。此外,為便于觀測和攝像,應當選用透明程度高的冷卻介質。勻速冷卻液和低粘度基礎油都同時具有這兩方面的特點。根據這些情況,把勻速冷卻液和60SN基礎油作為驗證本文提出的吊重法的兩種冷卻介質。試驗中,兩種介質的使用溫度都定為20℃。

    3 吊秤的選擇

    由于試樣的重量約1千克,我們選擇了上海寶山凱達儀器廠生成的OSC-6-BX型便攜式電子吊秤,并選用其最大吊重3千克的擋次。它的檢定分度值為1克。

    4 試樣的裝掛方式

    用細的電爐絲捆扎試樣,并采用圓筒軸向與地面垂直的方式吊掛。捆扎不必太緊,只要能在試驗過程中使試樣穩定不動即可。這樣捆扎的電爐絲在完整蒸汽膜階段基本上沒有誘導超前擴展點的作用[1],也不會妨礙冷卻介質的正常流動。

    5 試樣的加熱溫度

    為獲得更長的完整蒸汽膜期,并考慮到試樣出爐和轉移過程的散熱損失,采用了較高的試樣加熱溫度。本試驗中采用850℃或者900℃的爐溫加熱試樣。

    6 試驗布置

    試驗中用兩部攝像機,分別對冷卻中的試樣和電子吊秤的讀數顯示屏進行攝像。攝像中,用特定聲音信號來統一兩部攝像機的計時起點。

    三 試驗過程和試驗結果

    1 在勻速冷卻液中的試驗過程及試驗結果

    在實驗室的加熱爐中加熱試樣。設定的加熱溫度為850℃,保溫時間30分。把試樣、捆扎用電爐絲和掛鉤合稱為“試樣組合”。本試樣組合的總重量為1129克,其中捆扎用電爐絲重5.4克,掛鉤重11.3克,試樣本身重1112.3克。入爐加熱前,按設定的吊掛位置把試樣組合浸在20℃的勻速冷卻液中,當時,電子吊秤顯示的吊重為986克。我們把這一重量稱為本次試驗的“初始重量”。試驗中,因存在蒸汽膜、沸騰冷卻時的表面氣泡以及高溫時試樣的體積膨脹三方面的原因,電子吊秤上顯示的重量會輕于這個初始值。在冷卻的完整蒸汽膜階段,電子吊秤讀數與初始值的差,就是蒸汽膜和試樣熱膨脹等增加的體積共同排開的介質的重量。

    因為是勻速冷卻液,交界線的擴展速度很快。這常常使交界線變得模糊而曲折。為此,我們決定改用Tb等溫線的擴展圖,來描述試樣上出現超前擴展點后的冷卻情況。在前面的研究中已經指出,試樣表面上沸騰冷卻區與對流冷卻區的分界線所處的位置,與當時試樣表面的Tb等溫線的位置基本重合。因此,可以用該分界線作為當時的Tb等溫線[2]。和前面定義的交界線相比,Tb等溫線所畫出的區域分界線更加明顯而整齊。把不同時刻的Tb等溫線畫在同一張圖上,就作成Tb等溫線擴展圖,如圖6所示。用電子吊秤的讀數作出試樣吊重隨時間的變化曲線,如圖7所示。

    圖6 850℃加熱后試樣表面的Tb等溫線擴展圖(圖中標注的數字為試樣入液后的冷卻時間,秒) 圖7 在勻速冷卻液中冷卻時試樣的吊重變化曲線

    圖6 850℃加熱后試樣表面的Tb等溫線擴展圖(圖中標注的數字為試樣入液后的冷卻時間,秒)
    Fig.6 Spreading chart of constant temperature lines on test piece after heating in 850℃ (the signed figtures are cooling time of test piece in liquid, second)

    圖7 在勻速冷卻液中冷卻時試樣的吊重變化曲線
    Fig.7 The floating weighing variation curve of test piece during cooling in constant cooling rate quenchant

    對照攝像結果以及圖6和圖7,我們看到:從開始計算時間的0秒到第12秒,吊重值以逐漸減緩的速度增加。一過12秒,試樣底端就出現了第一個超前擴展點。超前擴展點的出現使試樣底部失去了部分蒸汽膜。在失去了蒸汽膜的表面上,因介質沸騰而形成很多蒸汽泡。隨著交界線的擴展,沸騰冷卻區的面積逐漸擴大。因為是沸騰冷卻區,分散的大小氣泡只覆蓋了沸騰冷卻區的部分表面,其余表面則是液體和表面的直接接觸區。附著在沸騰冷卻區表面的氣泡大小不等。其中,不少氣泡的直徑比蒸汽膜的厚度要大很多。其結果,出現超前擴展點后不久,實際附著在試樣表面的蒸汽膜和蒸汽泡的總體積就超過了完整蒸汽膜時期的蒸汽膜總體積。在圖7中可以看到,從第12秒開始,雖然蒸汽膜區在減少,吊重反而繼續減輕,原因就在這里。隨著交界線的總長度增加和交界線擴展速度的加快,相應地,試樣表面上沸騰冷卻區的總面積也快速增大。反應在圖7中,就是吊重在18秒后的快速減小。到26秒時,這一減小過程達到其最低點。隨后,由于沸騰冷卻區的氣泡越來越小,沸騰冷卻區的面積也在快速減少,其結果,吊重值迅速增大。由于交界線移動速度很快,在剛結束了沸騰冷卻的區域,通常還有一些殘留在表面的氣泡。由于表面溫度已經降低到Tb以下,而周圍介質的溫度又都低于介質的沸點,這些殘剩的氣泡只能被介質吸收。到30.44秒,在靠近試樣右上部還能看到了一小片白亮區(圖中以虛線標示)。此時的吊重為984克。仔細觀看后發現,該白亮區上面分布著一群特別小的氣泡。小氣泡像凸面鏡那樣反射外來燈光,而使該區域顯得白亮。直到30.96秒,最后的一小塊白亮區才從視線中消失。而在電子吊秤的讀數顯示器上,31.04秒的吊重增加到了985克。繼續冷卻到36秒后,吊重才恢復到它的初始值986克。

    按本文的研究目的,計算蒸汽膜厚度只需要完整蒸汽膜階段的吊重減輕值。上面對出現超前擴展點后吊重變化所做的描述,將在討論蒸汽膜厚度測量值的影響因素部分得到應用。

    以開始顯示完整蒸汽膜吊重的時刻作為計算時間的起點,而把試樣上出現第一個超前擴展點的時刻,作為計算時間的終點,這一階段稱為“完整蒸汽膜階段”。在本試驗中,完整蒸汽膜只存在了12秒鐘。把這12秒內不同時刻試樣的重量減輕值列成表1,其中的數據將用來計算蒸汽膜的厚度。

    表1 完整蒸汽膜階段的吊重減輕值

    Table 1 Floating weighing decrement of the test piece during an unabroken vapor blanket

    液冷時間(秒)

    吊重值(克)

    吊重減輕量(克)

    1

    967

    20

    2

    968

    19

    3

    969

    18

    4

    970

    17

    5

    971

    16

    7

    972

    15

    8

    972

    15

    9

    973

    14

    10

    973

    14

    11

    974

    13

    12

    974

    13

    2 在60SN基礎油中的試驗過程及試驗結果

    做完上一次試驗后,對試樣內外表面進行了打磨,以去除試樣表面的氧化膜和其他污跡。然后重新捆扎電爐絲,以備這次試驗使用。在這次試驗前,試樣組合總重量為1115.4克,其中試樣重1100.9克。入爐加熱前浸在20℃的60SN基礎油中稱得的初始重量為999克。設定的加熱溫度為900℃,保溫時間仍然是30分。

    試驗完成后,用攝像結果,畫出了試樣在20℃的60SN基礎油中冷卻時的交界線擴展圖,如圖8。在基礎油中冷卻時交界線的移動速度比較慢,使其交界線比較明晰。因此,這里用它的交界線擴展圖來描述試樣表面的整個冷卻進程。圖9為本次試驗的吊重變化曲線。

    圖8 在60SN基礎油中的交界線擴展圖(圖中標注的數字為試樣入液后的冷卻時間,秒) 圖9 在60SN基礎油中試驗時的吊重變化

    圖8 在60SN基礎油中的交界線擴展圖(圖中標注的數字為試樣入液后的冷卻時間,秒)
    Fig.8 Spreading chart of constant temperature lines in 60SN base oil (the signed figtures are cooling time of test piece in liquid)

    圖9 在60SN基礎油中試驗時的吊重變化
    Fig.9 Variation of floating weighing during testing in 60SN base oil

    試驗發現,在60SN的基礎油中,經過900℃加熱的試樣保持完整蒸汽膜的時間只有5秒種。在討論過勻速冷卻液中的吊重變化過程之后,在本次試驗中,便可以直接用其完整蒸汽膜階段的吊重減輕值作為最終的試驗結果。當以形成完整蒸汽膜的時刻為計時起點時,有關的數據可列成表2。表中0秒時顯示的788克是試樣組合的重量還沒有全部加到電子吊秤上所引起的。表中其他數據將用于計算蒸汽膜厚度。

    表2 在60SN基礎油中完整蒸汽膜階段的吊重減輕值

    Table 2 Floating weighing decrement of the test piece in an unbroken vapor blanket stage in 60SN base oil

    液冷時間(秒)

    吊重值(克)

    吊重減輕量(克)

    0

    788

    1

    989

    10

    2

    990

    9

    3

    991

    8

    4

    992

    7

    (未完待續)


    評論
    匿名用戶 [來自123.180.231.162]
    2015-04-13 04:29
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    匿名用戶 [來自123.180.232.238]
    2015-06-18 10:31
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    我來說兩句



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