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    沸騰冷卻區的寬度及其傳達的信息

    張克儉

    北京華立精細化工公司 (102200)

    發表于《熱處理技術與裝備》2007年第6期


    摘要:用攝像記錄了液態介質中冷卻時試樣表面的冷卻情況。試驗發現,在液態介質中淬火時,試樣表面的沸騰冷卻是在呈帶狀的沸騰冷卻區掃過的過程中完成的。這類沸騰冷卻區通常多很窄,因此工件表面上任何部分經歷沸騰冷卻的時間都很短,靠沸騰冷卻方式降低的溫度都不多。淬火冷卻中,從工件表面出現第一個超前擴展點開始,到蒸汽膜區完全消失為止的很長一段時間內,三種散熱方式共同存在;其中,蒸汽膜冷卻方式和與對流冷卻方式對工件淬火冷卻的貢獻都比沸騰冷卻的要大。

    關鍵詞:熱處理 淬火介質,液態淬火介質,淬火冷卻,精細淬火冷卻技術

    The width of the boiling cooling zone of the liquid medium and the information it carried

    ZhANG ke-jian

    Beijing Huali Fine Chemical Co., Beijing 102200, China

    Abstract:The cooling status on the surface of the work piece in a liquid medium was recorded by a video camera. It was found that when quenching in a liquid medium, the boiling cooling on the surface of the work piece was accomplished by the sweeping of the boiling cooling zone over the surface. Generally this kind of boiling cooling zone are quite narrow, therefore the duration undergoing cooling at any part on the surface of the work piece is very short, by which the temperature drop could not be high. During the cooling process in quenching, in the rather long time period from the appearance of the first advancing point, until the complete disappearance of the vapor membranes, there is the co-existence of all of the three heat dissipation mechanisms, in which the vapor membrane cooling and the convection cooling contribute more to the quench cooling of the work piece than the boiling cooling.

    Key words:heat treatment, quenching liquid quenchents, fine quenching technique

    前言

    本文是研究四階段理論文章的第6篇,將對工件淬火冷卻過程中沸騰冷卻區的寬度及其傳達的信息進行研究。

    一 沸騰冷卻區寬度及其影響因素

    1.1 研究沸騰冷卻區寬度的意義

    圖1 沸騰冷卻區的構成
    圖1 沸騰冷卻區的構成
    Fig.1 It takes about 20-odd seconds for the spread of the demarcation line on a spherical test piece with a diameter of 60mm.

    在交界線移動過程中,緊跟在交界線之后的是沸騰冷卻區。在沸騰冷卻區可以看到大小氣泡在形成、長大、上升和破滅。在沸騰冷卻區內,挨近交界線部位的氣泡活動最頻繁。離交界線越遠,氣泡的形成和破滅活動越微弱。在交界線的另一端,氣泡的形成與破裂活動趨于停止。正是氣泡的活動讓我們看到了沸騰冷卻區。圖1是實際觀測到的沸騰冷卻區的一段。圖中實線為交界線,箭頭表示當時交界線的移動方向。交界線后面以氣泡表示沸騰冷卻正在進行。用虛線畫出活動著的氣泡區大致的邊界。發生沸騰冷卻的范圍,就構成本文所述的沸騰冷卻區。當交界線移動速度特別快時,在沸騰冷卻區掃過之后,還可能有少數較大氣泡殘留在試樣表面上。當時,試樣表面溫度已經降低到Tb以下,附著在表面的氣泡只能被周圍介質吸收。小的氣泡很快就消失了。而大的氣泡一時還可能看到。這就是在虛線之外,有時還可能看到零星而不動的氣泡的原因。圖2是直徑60mm球體試樣在基礎油中冷卻時,前后兩條沸騰冷卻區的示意圖[1]。其中,第一條是在該球體上出現第一個超前擴展點之后5秒鐘,也就是入液38.16秒時的沸騰冷卻區。可以看出,38.16秒時的沸騰冷卻區比42.20秒時的要寬些。

    圖2 直徑60mm球體試樣上前后出現的兩個沸騰冷卻區
    圖2 直徑60mm球體試樣上前后出現的兩個沸騰冷卻區
    Fig.1 It takes about 20-odd seconds for the spread of the demarcation line on a spherical test piece with a diameter of 60mm.

    從圖2可以看出,在60SN的基礎油中冷卻時,觀測到的沸騰冷卻區都不寬。由于它的寬度有限,我們看到的交界線擴展過程,就成為以交界線為前沿的帶狀沸騰冷卻區的移動過程。按四階段理論,作為沸騰冷卻區前方邊界的交界線,它所在部位的工件表面溫度一般是在T0到Tb之間。而在沸騰冷卻區的后部邊界處,工件表面溫度則只稍高于Tb。通常,可以粗略地認為是Tb。于是,可以把沸騰冷卻區的后邊界線看成是一條工件表面的Tb等溫線。作為沸騰冷卻區帶的前沿邊界的交界線,通常都不是一條等溫線。交界線以下的表面溫度高低,可以憑緊跟其后的沸騰冷卻區的寬度來判斷。寬的,交界線處的表面溫度高,窄的表面溫度低。實際上,液體介質的沸騰換熱方式就是在這種移動中的帶狀沸騰冷卻區中進行的。沸騰冷卻方式是工件在液態介質中淬火冷卻時的基本換熱方式之一。沸騰冷卻區的寬度必然包含著一些有用的信息。因此,有必要研究沸騰冷卻區的寬度。

    1.2 沸騰冷卻區寬度的實驗觀測結果

    本文只采用60SN的基礎油作為冷卻介質,試樣都用耐熱不銹鋼制成。

    圖3是用標準探棒測出的60SN基礎油的冷卻特性曲線。圖4是檢測該冷卻特性時,先后出現在探棒上的3條沸騰冷卻區帶的位置的示意圖[2]。圖4中的數字是出現該沸騰冷卻區帶的時刻(從探棒入液算起)。

    圖3 試驗用60SN基礎油的冷卻特性曲線 圖4 在60SN由中冷卻時探棒上的3條沸騰冷卻區帶

    圖3 試驗用60SN基礎油的冷卻特性曲線

    圖4 在60SN由中冷卻時探棒上的3條沸騰冷卻區帶

    從圖中的沸騰冷卻區帶,可以測量出該探棒上的幾個沸騰冷卻區的寬度。再按圖中兩條沸騰冷卻區帶之間的距離和時間間隔,可以估算出交界線移動的平均速度。用這個平均速度去除沸騰冷卻區帶的寬度,又可以算出交界線通過時,所在表面經歷沸騰冷卻的時間長度。

    從9.24秒的沸騰冷卻區到13.80秒的沸騰冷卻區的距離為19mm,而二者之間的時間間隔為4.56秒。由此可以算出這一時間范圍內,交界線移動的平均速度為每秒4mm。再測出9.24秒的沸騰冷卻區寬度為3.57mm。用這一寬度除以交界線移動速度,求出該部位經歷沸騰冷卻的時間為0.89秒。

    現在,用同樣的方法去研究圖2所示直徑60mm球體上沸騰冷卻區的寬度。38.16秒的沸騰冷卻區比42.20秒的寬。產生這種差異的原因,是在到達42.20秒的球體表面前,該部位經歷蒸汽膜籠罩條件下的冷卻時間更長,因此表面溫度比38.16秒時的要低。表面溫度低,表明該部位及其內部需要用沸騰冷卻方式散失的熱量更少。而散失更少的熱量需要的沸騰時間也就更短。

    再來研究圖2中的沸騰冷卻區的寬度和經歷沸騰冷卻的時間長度。估算出38.16秒時的沸騰冷卻區寬度約為4mm,交界線移動速度約為每秒7mm。因此算出該部位經歷沸騰冷卻的時間為0.6秒。同樣,42.20秒的沸騰冷卻區寬度約為2.8mm,其經歷沸騰冷卻的時間為0.4秒。

    圖5 出現在方形試樣上的兩個沸騰冷卻區帶
    圖5 出現在方形試樣上的兩個沸騰冷卻區帶

    圖5是方形試樣在基礎油中冷卻時的幾條沸騰冷卻區帶的示意圖[3]。從圖中容易看出,試樣端頭和邊緣的沸騰冷卻區較窄,而試樣中間部分的沸騰冷卻區較寬。產生這種差異的原因是,端頭和邊緣部分表面以下的材料厚度較小,需要散失的熱量較少;而中間部分的材料厚度較大,需要散失的熱量較多。用前面的方法,估算在觀測面長度方向的中線上,冷卻到8秒和14秒時的交界線移動的平均速度為2.9mm/秒。而兩個沸騰冷卻區寬度分別為2mm和4.9mm。因此估算出二者經歷沸騰冷卻的時間分別為0.68秒和1.7秒。

    圖6 臺階試樣觀測面上的兩條沸騰冷卻區帶
    圖6 臺階試樣觀測面上的兩條沸騰冷卻區帶

    圖6是出現在臺階形空心試樣觀測面上的兩個沸騰冷卻區帶[4]。用同樣的方法,估算出沸騰冷卻區的寬度約為1.2mm,經歷沸騰冷卻的時間約為0.4秒。此處的沸騰冷卻區相當窄,經歷沸騰冷卻的時間也相當短,其原因是觀測面是交界線在該試樣上最后掃過的部分,當時的表面溫度都已經很低了。









    圖7 外徑132mm圓筒上的交界線擴展圖
    圖7 外徑132mm圓筒上的交界線擴展圖

    圖7是直徑132mm,壁厚3.5mm,高度100mm的管狀試樣在基礎油中冷卻時的交界線擴展圖。需要說明的是,試驗前該試樣上部表面打磨得不夠光潔和不夠均勻,至使試樣上部殘留的氧化膜多少不勻。這是試驗上部交界線很不規則的主要原因。從該試驗的結果中,選出幾條沸騰冷卻區帶來加以研究,如圖8所示。







    圖8 圓筒試樣上不同時刻的沸騰冷卻區寬度
    圖8 圓筒試樣上不同時刻的沸騰冷卻區寬度

    圖8中,(a)畫出了入液7.84秒和10.20秒時的沸騰冷卻區的位置和寬度。超前擴展點最先出現在圓筒的下端。圓筒下端先冷下來。在一定范圍內,離底部越遠,試樣表面溫度越高。在這一期間,越往上部交界線移動速度越快。因此7.84秒的沸騰冷卻區最窄,而10.20秒的沸騰冷卻區稍寬一些。在11.28秒的(b)圖中,下面的沸騰冷卻區帶明顯變寬。其上面的沸騰冷卻區帶上,因兩個局部區段交界線快速移動而形成兩個凸出部。跟在凸出部分的交界線之后的沸騰冷卻區遠比其他部分的沸騰冷卻區寬。其他部分中,交界線移動速度越慢,沸騰冷卻區越窄。此后,交界線移動速度更快。到了12.00秒,只剩一個瓜子形的蒸汽膜區了。在該蒸汽膜區的周圍,是一片沸騰冷卻區。到蒸汽膜區完全消失的時刻,即12.44秒時,試樣表面就只能看到一小塊沸騰冷卻區。到13.12秒,試樣表面上就再已看不到沸騰冷卻區了。可以看出,試樣表面上最后出現的沸騰冷卻區較寬較大。但是,該寬大的沸騰冷卻區也只存在了一秒多時間。

    1.3 影響沸騰冷卻區寬度的因素

    影響沸騰冷卻區寬度的因素很多。為便于介紹這些因素對沸騰冷卻區寬度的影響,我們先建立一個能把這些因素聯系在一起的關系式。建立這個關系式的思路是:交界線到達試樣表面某部位時,該部位的表面溫度記為T。如上所述,沸騰冷卻區離開時,該部位的表面溫度為Tb。設所指部位通過沸騰散熱方式把表面溫度從T降低到Tb需要的散熱時間為t。再設該部位的沸騰冷卻區寬度為D。這三個量的關系可以用式(1)表示。

    D = Vt …………(1)

    散熱時間t的大小決定于當時條件下,單位表面用沸騰散熱方式散失的熱量Q和沸騰冷卻時該部位的表面熱流密度C。它們之間的關系可以用式(2)來表示。

    t= Q/C …………(2)

    將式(2)代入式(1),得到式(3)

    D= VQ/C ………… (3)

    以上三個關系式可以用來定性地討論各影響因素對沸騰冷卻區寬度的影響規律。實際試樣冷卻過程中,V、Q和C三個量都是變量,都有各自的影響因素。因此,以下討論只反應各因素對沸騰冷卻區寬度定的性影響規律。

    a.表面以下工件厚度的影響

    表面以下的工件越厚,沸騰冷卻區越寬;相反,表面以下的工件越薄,沸騰冷卻區越窄。以球體為例,同樣材質的球體,其直徑越大,沸騰區就越寬。產生這種影響的原因是,球體的直徑增大,需要通過單位球體表面散失的熱量Q就越多。而在表面溫度一定時,擔任這一散熱任務的表面的熱流密度是一定的。散熱面積相同的條件下,需要通過它散失的熱量越多,散熱所需要的時間t就越長。在這一期間,交界線以速度V向前移動了Vt的距離。這個距離就是沸騰冷卻區的寬度D。

    b. 表面溫度高低的影響

    其影響規律是,交界線經過時,工件表面溫度越高,沸騰冷卻區越寬。這是因為,表面溫度越高,或者說表面溫度比Tb高得越多,需要從該表面以沸騰冷卻的方式散失的熱量Q就越多,需要的散熱時間也就越長。按式(1)所示關系,需要的散熱時間越長,沸騰冷卻區的寬度也就越大。

    在Tb溫度一定的條件下,交界線到達某處時該處的表面溫度T越高,需要用沸騰冷卻方式散失的熱量就越多,因此沸騰冷卻區的寬度就越大。交界線到達某處時該處的表面溫度T的最高值為T0。因此,T0溫度越高,可能的D值也就越大。相反,T0溫度越低,可能的D值也就越小。同樣的道理,Tb溫度越高,沸騰冷卻區越窄。Tb溫度越低,沸騰冷卻區越寬。

    交界線所在部位可能的最高表面溫度是T0,因此,等效厚度相同的表面部分的最大沸騰冷卻區寬度也能由此確定下來。

    c. 交界線移動速度對沸騰冷卻區寬度的影響

    其影響規律是:交界線的移動速度越快,沸騰冷卻區就越寬;相反就越窄。

    d. 熱學特性的影響

    工件材料的比熱容越大,沸騰冷卻區寬度也越大。其比熱容越小,沸騰冷卻區的寬度也越小。

    工件的導熱特性越好,沸騰冷卻時表面熱流密度就越大。相應地,沸騰冷卻區的寬度就越小。

    液態介質的汽化潛熱越大,發生汽化需要的熱量就越多,沸騰冷卻期的表面熱流密度也就越大,沸騰冷卻區的寬度就越小。

    e. 工件形狀因素的影響

    在其他條件相同時,表面形狀對散熱情況也有影響。尖凸的形狀散熱容易,這些部位的表面熱流密度會大些。因此,與平直的表面相比,尖凸部分的沸騰冷卻區較窄。凹陷表面散熱較難,相應地其表面熱流密度較小。因此,凹陷表面上的沸騰冷卻區較寬。

    應當還有其他因素影響沸騰冷卻區的寬度。它們的影響規律通常也可以用上述三個關系式予以說明,這里就不再討論了。實際冷卻中看到的沸騰冷卻區寬度,應當是所有影響因素共同作為的結果。

    二 重新認識不同散熱方式的貢獻大小

    至此,可以對水性和油性介質中淬火時,工件和探棒表面的冷卻過程做新的整體的描述,并重新認識不同散熱方式在淬火冷卻中的重要程度了。

    第一, 工件表面上,在移動著的交界線的前方是蒸汽膜籠罩區,緊跟在交界線之后的,通常是寬度很小的、形如帶狀的沸騰冷卻區。沸騰冷卻區的后邊界以下的工件表面溫度約等于所用介質的沸點溫度(Tb)。后邊界之后是短暫存在的沸騰冷卻區,然后是對流冷卻區。淬火冷卻過程中,從工件上出現第一個超前擴展點起,到最后一部分蒸汽膜區消失止,3種散熱方式同時存在,并且共同對工件的冷卻作貢獻。

    第二, 實際工件冷卻過中,工件上任何部分經歷沸騰冷卻的時間

    都很短。可以推測:沸騰冷卻對工件上任何部分的冷卻作用都不可能很大。工件上任何表面因沸騰冷卻而獲得的溫度降低程度必然也不大。據此估計,在交界線擴展過程中,只有當經過的表面溫度接近T0,沸騰冷卻引起的表面溫度降低才比較大;而當表面溫度比T0低得稍多時,沸騰冷卻引起的表面溫度降低值估計超不過幾十攝氏度。

    第三, 工件冷卻過程中,從入液開始到出現第一個超前擴展點之間,全部工件表面都在蒸汽膜籠罩下冷卻。從出現超前擴展點到蒸汽膜區完全消失期間,蒸汽膜籠罩區的面積比例逐漸減小,直至為零;而對流冷卻的區域的面積比例則從零開始逐漸增大。到蒸汽膜區消失之后不久,對流冷卻的表面積就到達100%。在試驗表面從蒸汽膜籠罩到完全采用對流方式散熱的轉換過程中,帶狀沸騰冷卻區只從試樣表面掃過一次。

    蒸汽膜籠罩區和以對流方式散熱的區域始終比沸騰冷卻區域的面積大很多,加上任何表面部分經歷蒸汽膜散熱和對流散熱方式冷卻的時間都比經歷沸騰冷卻方式的時間要長很多。因此,本文認為,蒸汽膜方式散熱和對流方式散熱對工件淬火冷卻的貢獻都比沸騰冷卻方式的貢獻要大。

    第四, 從出現第一個超前擴展點后不久,對流散熱就開始對工件的淬火冷卻作貢獻。而后,工件表面上采用對流散熱的部分逐漸增加到100%。 在部分表面開始以對流方式冷卻之初,雖然這些表面的溫度降低到了Tb甚至更低的溫度,在工件內部,溫度卻還相當高。離表面越遠,內部溫度就越高,內部的組織仍然是溫度足夠高的過冷奧氏體。 而此時工件表面同時存在蒸汽膜區、沸騰冷卻區和對流冷卻區。這就說明,對于試樣內部點,從相當高的溫度起,表面對流散熱方式已經開始對它的冷卻過程起作用了。 由于這樣的原因,普通工件淬火冷卻過程中,提高對流換熱的熱流密度的措施,不僅能獲得增大工件淬硬深度的效果,也同樣能增大工件發生高溫轉變階段的冷卻速度。

    三 三階段理論對沸騰冷卻區寬度的錯誤劃分及其影響

    在有關液態介質中淬火冷卻的問題上,行業內存在不少由三階段理論引起的錯誤認識和不當做法。為此,在介紹四階段理論和建立精細淬火冷卻技術的文章中,我們將結合當時涉及的內容,逐步指出并糾正這樣一些錯誤。

    2.1 三階段理論劃分的沸騰冷卻區寬度

    圖9 三階段理論的階段劃分圖
    圖9 三階段理論的階段劃分圖

    圖9是代表性的三階段理論曲線[5,6]。該圖形明確告訴讀者,探棒幾何中心的溫度在所謂特性溫度以上時,整個探棒都始終被蒸汽膜包裹著。探棒幾何中心的溫度在特性溫度至對流冷卻溫度范圍時,整個探棒表面都始終處在沸騰冷卻狀態。而在它以同樣方法劃分的對流冷卻階段,整個探棒才進入和保持在對流冷卻狀態。

    這種劃分的錯誤是非常明顯的。除了劃分上的錯誤外,它還使人產生這樣的認識:冷卻的任何時候或者某一溫度范圍內,整個工件都只靠一種冷卻方式冷卻。蒸汽膜、沸騰和對流冷卻方式不會同時在一個工件上起作用。

    稍有熱處理常識,或者看過用標準探棒檢測介質冷卻特性的人都知道,探棒(或者工件)上總是凸出的尖角和厚度小的部分先冷卻下來,而凹陷和厚大部分后冷卻下來。先冷卻下來的部位,蒸汽膜階段先結束,經過沸騰冷卻后,也先進入對流冷卻階段。無疑。圖9所示的冷卻階段劃分是錯誤的。

    由于感覺到上述劃分不合理,以三階段理論為基礎,又產生了另一種劃分方法:把圖線中劃分的不同冷卻階段對應的溫度值,作為工件或者工件表面的溫度值;而把曲線上對應的冷卻速度值,作為所有具有該溫度的表面(或者部分)應當獲得的冷卻速度值。同時認為:冷卻過程中,工件上某部分的溫度高低,完全決定于該部分的有效厚度值。于是,在相同冷卻條件下,冷卻的同一時刻,凡是具有相同等效厚度的部分,都具有相同的溫度,并因此處于相同的冷卻階段和具有相同的冷卻進程。這種認識看似合理。本文作者在過去很長一個時期內也有同樣的認識。從圖線可以看出,冷卻過程中,工件表面有很大一個溫度范圍處于沸騰冷卻階段。舉例來說,圖10是兩種油性介質的冷卻速度曲線。如果按這種認識,在N32油的冷卻速度曲線上,表面溫度從600℃一直到370℃,上下相差230℃的溫度范圍內,工件表面都以沸騰冷卻方式散熱。而在快速淬火油15-2中淬火時,工件表面從約700℃一直到250℃,上下相差約450℃的溫度范圍中,始終處于沸騰冷卻狀態。再如,圖11所示清水的冷卻速度曲線[5]中,40℃水中冷卻時,沸騰冷卻的溫度范圍約達580℃;80℃水的約達400℃。

    圖10 兩種油的冷卻特性曲線 圖11 清水的冷卻特性曲線

    圖10 兩種油的冷卻特性曲線

    圖11 清水的冷卻特性曲線

    2.2 三階段理論產生錯誤劃分的原因

    從以下三方面來說明這種認識的錯誤所在。

    第一, 用標準探棒測出的只是探棒幾何中心部位的冷卻過程曲線。它與探棒表面實際出現的不同冷卻階段的冷卻情況之間沒有有規律的關系[2]

    第二, 按四階段理論,由于出現超前擴展點的部位的偶然性[3],交界線借用現象的存在[3],T0溫度的配對規律(將在后續的文章中介紹),以及試樣放置位向的影響(將在后續的文章中介紹),工件或者探棒上具有等效厚度部分的冷卻進程并不相同。

    第三, 按三階段理論的有效厚度觀念,在某一時刻,任何具有相同等效厚度的表面都只能以一種散熱方式冷卻。然而,正如本文前面部分所述,實際工件冷卻中,即便是工件上具有相同等效厚度的表面,其大部分時間內都有兩、三種散熱方式同時在起作用。

    第四,在圖9到圖11中看到的所謂沸騰冷卻階段的快速冷卻效果,是三種散熱方式共同作用的結果;而不是單純沸騰冷卻方式散熱所產生的。其中,沸騰冷卻的貢獻還可能最小。

    2.3 需要為水性和油性介質的冷卻特性曲線正名

    應當說,在熱處理行業內,這四個方面的錯誤認識是普遍存在的。按三階段理論的這些錯誤認識去分析和解決熱處理工藝問題,必然得出錯誤和嚴重偏離實際的結果。糾正這些錯誤認識需要做多方面的工作。錯誤的源頭是:水性和油性介質冷卻特性曲線上的“蒸汽膜階段”、“沸騰冷卻階段”,以及“對流階段”的命名沒有反應探棒上實際的冷卻情況。“名不正,則言不順”,這才出現了上述多項錯誤認識。因此,要在今后不同介質的冷卻特性的比較中繼續使用已經標準化了的冷卻特性檢測方法和檢測得到的冷卻特性曲線,首先要做的事是為這些冷卻特性曲線的區段劃分正名。

    參考文獻

    [1] 張克儉、王水、郝學志,液體介質中淬火冷卻的四階段理論,熱處理技術與裝備[J],2006,27(6):14-25.

    [2] 張克儉,淬火介質的冷卻特性曲線究竟說明了什么,熱處理技術與裝備[J],2007,28(2),25–28.

    [3] 張克儉、王水、郝學志,交界線借用挑戰有效厚度觀念,熱處理技術與裝備[J],2007, 28(3),23–28.

    [4] 張克儉、王水、郝學志,隔離堤法的提出與實驗驗證,熱處理技術與裝備[J],2007,28(5):6-13.

    [5] ASM HandbookTM,Vol.4 Heat Treating[M],1991: 69,91.

    [6] G.E.Totten,C.E.Bates,et al. Handbook of Quenchants and quenching Technology[M],ASM, 1993:70.


    評論
    匿名用戶 [來自188.143.234.155]
    2015-11-24 01:47
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    匿名用戶 [來自188.143.234.155]
    2015-11-26 00:32
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